蒸汽發生器是壓水堆核電站核島設備中最大的換熱設備，壁厚僅1~2 mm的傳熱管是分隔一次側、二次側介質及防止一次側介質泄漏的重要屏障，是蒸汽發生器中最薄弱的部分。

導致傳熱管降質的主要振源是二次側流體流動引起的水力激發管子振動，主要包括紊流、漩渦、流體彈性振動等，減小振動的關鍵是盡量提高傳熱管的自振頻率。

經驗表明，減小傳熱管無支撐跨距是一種行之有效的方法。V形抗振條支撐結構簡單，用于支承SG傳熱管束并抑制運行間管束的流致振動，既合理地限制了管束的橫向擺動，又不限制管束沿設備軸向的熱膨脹變形，是目前壓水堆核電廠蒸汽發生器U形傳熱管束彎管通用的支撐方法。

某CAP1000機組蒸汽發生器本體制造完成后，檢查孔清潔檢查時發現R1排傳熱管與抗振條折彎處的相對位置存在3種狀態，如圖1所示。

圖1 傳熱管與抗振條折彎處相對位置示意

1.完全搭接，抗振條直段與U形管搭接，有2處接觸區;

2.弧頂搭接，抗振條弧頂與U形管弧頂搭接，有1處接觸區，不符合設計要求;

3.無搭接，抗振條與U形管沒有接觸或微弱接觸，不符合設計要求。

在隨后的排查中，發現各個設備廠的同類型產品也存在類似問題。由于傳熱管與抗振條已經全部安裝，僅能用內窺鏡觀察R1傳熱管與抗振條的搭接狀態，無法確認其他抗振條與傳熱管的搭接情況。

一、設計要求

CAP1000蒸汽發生器的傳熱管管束由10025根傳熱管、10個在管束直管段的支撐板、6組安裝在管束U形彎管區域的抗振條組成，該結構可減少上述因素導致的管束過分振動。

抗振條材料為鐵素體SA-479 Type405不銹鋼，端帽材料為SB-166 N06690鎳基材料，6組抗振條總計978根，外形包含了268個角度。每組抗振條包含兩種安裝位置，對應不同的插入深度，抗振條組件與傳熱管的搭接示意如圖2所示。

圖2 抗振條組件與傳熱管的搭接示意

抗振條弧形底部與一個傳熱管搭接，抗振條下插搭接傳熱管為：R1，R8，R14，R18，R28，R32，R40，R44，R60，R64，R86和R90。

在安裝階段，抗振條與相應傳熱管的搭接要求為：抗振條折彎處與傳熱管中心線搭接7.62±4.8 mm，如圖3所示。AVB下插深度不均勻會導致SG傳熱管在局部區域內得不到AVB的有效支承，增加傳熱管的流致振動并導致局部流場突變。

圖3 搭接量的要求

二、檢測難點與方案制定

抗振條在傳熱管穿管過程中進行裝配，可以通過深度測量工裝測量抗振條和管子的相對深度，并測量抗振條安裝的對稱性。

當抗振條端帽焊接后，僅可對外層抗振條的插入深度進行直接測量，而從檢查孔僅可以使用內窺鏡觀察抗振條與R1傳熱管的搭接情況，其他所有抗振條與傳熱管的搭接情況受限于可達性，無法通過常規方法進行監測。

在蒸汽發生器的制造和運行過程中，常使用渦流檢測的方法對傳熱管質量進行檢測。

渦流具有趨膚效應，渦流檢測頻率與渦流信號滲入深度呈反比。由于傳熱管壁厚薄，較低頻率的渦流信號產生的電磁場能夠穿透傳熱管并在空氣中有一定的影響范圍，且渦流頻率越低，滲透深度越大。抗振條材料為金屬導體，其與傳熱管的接觸情況會影響渦流信號的強弱。

傳熱管的渦流檢測使用內穿Bobbin探頭，不受傳熱管與抗振條的安裝情況的影響，其可以穿過整個傳熱管長度，記錄各個位置渦流信號的響應，當探頭通過抗振條位置時，在合適的頻率激勵下，渦流信號可以檢測到抗振條。因此從原理上可以通過渦流信號的響應評測抗振條的接觸情況。

三、搭接量檢測試驗

采用CAP1000蒸汽發生器傳熱管及抗振條，實際模擬傳熱管與抗振條的下插搭接情況，在不同的彎管半徑處設置不同的抗振條搭接位置，采用內穿式渦流檢測方法，采集抗振條底部搭接的傳熱管渦流信號，分析得出渦流信號和搭接程度的關系和規律，從而作為基礎數據用于評估產品的抗振條搭接情況。

為便于數據的可追溯性及一致性，渦流檢測采用與水壓后全管檢測及役前檢測一致的檢測設置，使用Bobbin探頭及ASME標準樣管，幅值設置時將樣管中4個20%壁厚平底孔在主頻(630 kHz)差分通道的電壓設置為4 V并歸一化，測量抗振條在低頻(35 kHz)下絕對通道信號的電壓幅值。

首先，將R1傳熱管位置進行相對固定，選擇一根第一組抗振條;

其次，按抗振條的安裝位置進行擺放，分別控制抗振條弧段中心線與傳熱管中心線搭接深度為−8，−6(剛好接觸點)，−4，−2，0，2，3(合格點)，6，9，12，15 mm;

再次，對抗振條與傳熱管搭接信號進行測量，每個深度均采集3次渦流數據，渦流響應幅值取平均值;

然后，分別選取R14，R18，R28，R32，R40，R44，R60，R64，R86和R90的傳熱管各一根，以及對應的第二組至第六組抗振條，分別按上述步驟進行測量;

最后，對上述試驗數據進行整理，得出不同組抗振條與傳熱管不同搭接位置間的關系。

由檢測結果可知，曲率半徑不同的渦流響應略有差異，但基本無影響，部分傳熱管受試驗操作影響而偏差略大，但整體趨勢未變，可以綜合各個曲率的渦流幅值取其均值。

在抗振條中心未越過傳熱管中心之前，隨著搭接深度的增加，渦流響應亦隨之增大，當抗振條中心越過傳熱管中心后，信號逐漸由單峰值向雙峰值變化，搭接深度在3 mm后逐漸形成可分辨的雙峰，幅值電壓基本不再變化。

將搭接深度變化分為單峰變化部分和雙峰變化部分，分別研究其規律，并進行曲線擬合。測量單峰變化部分的電壓并取其峰值電壓，結果如圖4所示，渦流響應均值與搭接深度間的關系曲線如圖5所示。

圖4 單峰幅值測量結果

圖5 單峰電壓-搭接深度曲線

雙峰變化部分取兩峰值與其峰谷間的電壓，測量結果如圖6所示，渦流響應均值與搭接深度間的關系曲線如圖7所示。從擬合結果看，單峰及雙峰變化部分的多項式曲線擬合的相關性較高，可以用于評估渦流響應幅值與搭接深度間的關系。

圖6 雙峰幅值測量結果

圖7 雙峰電壓-搭接深度曲線

通過搭接量的檢測試驗，測量傳熱管與抗振條的不同下插搭接情況下的渦流響應，得出了渦流信號和搭接程度的關系和規律，試驗中檢測的參數與水壓后全管檢測及役前檢測一致，因此可以在全管檢測或役前檢測時同步進行抗振條搭接量的分析，通過測量抗振條在相應傳熱管上的渦流響應幅值，結合電壓-搭接深度曲線分析，可以對已組焊完成的抗振條組件與傳熱管搭接深度進行測量。

四、實際應用

對4臺已經完成本體制造的CAP1000蒸汽發生器進行渦流檢測數據分析，分別發現了333，511，424，387個抗振條搭接深度不符合安裝要求，經設計評估后進行返修，拆開待調整的抗振條端帽與保持條焊縫，調整抗振條插入深度，采用渦流檢測進行輔助測量，確認位置后重新組焊，并確認最終搭接情況。

使用渦流檢測方法，對CAP1000蒸汽發生器傳熱管與抗振條的搭接位置進行間接測量，試驗結果表明，搭接信號圖像可分為單峰部分和雙峰部分，渦流響應幅值與搭接深度呈單調增加關系。

蒸汽發生器制造期間、役前及在役檢查階段均可以利用渦流檢測的方式對抗振條搭接位置進行測量，測量結果可用于評估預測傳熱管的磨損風險、更換或修復防振條的插入深度。

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